大瀝區(qū)間盾構(gòu)隧道施工中地面沉陷原因分析
摘 要:廣州地鐵三號(hào)線大塘站到瀝 站區(qū)間采用盾構(gòu)法施工,在8 月16 日和8 月23 日右線的盾構(gòu)機(jī)掘進(jìn)過(guò)程中,地表連續(xù)發(fā)生塌陷事故。在對(duì)塌方前盾構(gòu)機(jī)的掘進(jìn)和操作情況進(jìn)行了簡(jiǎn)單的分析之后,結(jié)合塌方處的工程水文地質(zhì)條件和盾構(gòu)機(jī)掘進(jìn)參數(shù),深入分析了地面產(chǎn)生塌陷的原因。最后,提出了處理措施。
關(guān)鍵詞:地鐵;施工;塌陷;處理
1 工程概況
廣州地鐵三號(hào)線大—瀝盾構(gòu)區(qū)間隧道, 雙線延長(zhǎng)米4925. 353m , 左線于2003 年6 月23 日,右線于2003 年7 月23 日始發(fā)掘進(jìn)。本區(qū)間起自大塘站,穿過(guò)大片農(nóng)田,在建筑密集的后村下穿過(guò),橫穿南環(huán)高速公路及建筑密集的新基村到達(dá)瀝站。線路大部分位于城市遠(yuǎn)期規(guī)劃道路上,沿線建筑物密集,以3～5 層的民宅建筑居多。地形起伏較小,地面高程4. 4～8. 5m , 地貌屬平緩坡地。線路線間距均為11. 2～26. 4m , 隧道縱斷面埋深兩端15～ 20m , 中部約33m 。起止里程為YCK8 + 824. 2～ YCK11 + 287. 75 。
2 基本情況說(shuō)明
ZD K9 + 085 里程處于2003 年8 月16 日發(fā)生沉陷,沉陷中心位于左線線路左側(cè)2m 處,沉陷范圍L7. 0m ×W4. 0m ×H2. 5m 。當(dāng)時(shí)正在掘進(jìn)171 環(huán)。 ZD K9 + 105 里程處于2003 年8 月23 日發(fā)生沉陷,沉陷中心位于左線線路左側(cè)0. 5m 處, 沉陷范圍L5. 0m ×W5. 0m × H0. 6m 。當(dāng)時(shí)正在掘進(jìn)180 環(huán)。
圖1 塌方附近監(jiān)測(cè)斷面和中心檢測(cè)點(diǎn)布設(shè)圖
塌方前盾構(gòu)機(jī)的掘進(jìn)情況如下: 8 月15 日連續(xù)掘進(jìn)6 環(huán)(167～172 環(huán)),并出現(xiàn)螺旋出土器出土口嚴(yán)重噴涌現(xiàn)象,從當(dāng)時(shí)出土情況看,渣土含水量很大,推測(cè)為開(kāi)挖面與(3 -2) 洪積砂層串通,在渣土中含有明顯的(7) 、(8) 號(hào)地層所特有的強(qiáng)膠結(jié)泥質(zhì)巖。
值得注意的是,在掘進(jìn)第171 環(huán)時(shí),出土量一度達(dá)到7 車(chē),幾乎多出了3 車(chē)以泥漿為主的渣土,但是未能引起施工人員的重視(16 日上午發(fā)現(xiàn)地面塌方) 。8 月16～18 日三天基本上處于停機(jī)狀態(tài),中間偶爾推進(jìn),主要在清理隧道內(nèi)噴涌渣土。
從8 月19 日至8 月21 日,盾構(gòu)機(jī)掘進(jìn)速度較慢,三天時(shí)間掘進(jìn)完成173～179 環(huán),累計(jì)7 環(huán),仍然存在較嚴(yán)重的噴涌現(xiàn)象, 在排土口閘門(mén)關(guān)閉時(shí),出土口的壓力在1. 4～1. 5bar 左右,幾乎和土倉(cāng)內(nèi)的壓力持平。從8 月22 日至8 月24 日上午,幾乎用了近三天時(shí)間在推進(jìn)第180 環(huán),掘進(jìn)速度極其緩慢,基本上維持在2～8mm/ m。出土水量非常大,在盾構(gòu)機(jī)掘進(jìn)操作中,曾數(shù)次貿(mào)然加大排土器的開(kāi)度排水(23 日上午發(fā)現(xiàn)地面塌方) 。
但是幾天內(nèi)的地面沉降資料顯示,臨近測(cè)點(diǎn)的沉降速度和累計(jì)沉降值均在正常范圍之內(nèi),并沒(méi)有顯示異常情況。如圖2 所示。
3 事故原因分析
3.1 水文地質(zhì)情況與勘察斷面有出入,砂層明顯侵入隧道
根據(jù)勘查剖面,隧道洞身穿越(7) 、(8) 號(hào)地層, (4) 、(5) 號(hào)地層缺失,隧道上覆(6) 號(hào)地層厚度僅1m 左右(地質(zhì)剖面圖如圖3 所示),而且根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)渣土土質(zhì)分析,含砂量已經(jīng)達(dá)到47 % 以上(注:8 月22 日實(shí)測(cè)結(jié)果),推測(cè)盾構(gòu)機(jī)已經(jīng)(3 -2) 砂層中掘進(jìn)。此區(qū)段內(nèi)地表水位埋深1. 3m , 水位受到珠江水位的制約,潮漲潮落對(duì)地下水位的影響較大,砂層為飽和含水。
當(dāng)然不排除因(6) 號(hào)地層太薄,加上因強(qiáng)風(fēng)化后裂隙發(fā)育,在刀盤(pán)攪動(dòng)下,重塑后殘留致密結(jié)構(gòu)完全破壞,(3 -2) 砂層穿越(6) 號(hào)地層進(jìn)入隧道。
3.2 停機(jī)時(shí)間長(zhǎng),渣土因泡沫降解失去止水性,水壓力失衡
根據(jù)地質(zhì)剖面的推測(cè),盾構(gòu)機(jī)掘進(jìn)已經(jīng)引起下覆(7) 號(hào)相對(duì)隔水層和飽和含水砂層的貫通,較高的地下水埋深導(dǎo)致開(kāi)挖面水頭壓力升高。在含水量大的地層中掘進(jìn)時(shí),往往是通過(guò)添加有機(jī)泡沫和渣土混合形成具有流塑性、不透水性的混合土體,來(lái)抵抗開(kāi)挖面
圖2 C9110 和C9085 監(jiān)測(cè)斷面沉降時(shí)程圖
圖3 塌方處地質(zhì)勘查剖面圖
的高水壓力,并在壓力倉(cāng)和排土器內(nèi)形成壓力遞減, 最終在出土口降為大氣壓順利排土。根據(jù)計(jì)算土體從進(jìn)入壓力倉(cāng)到排土器出口,大約需要3. 5～4h , 盾構(gòu)機(jī)的泡沫往往只能滿(mǎn)足在這段時(shí)間內(nèi)不消散,否則將因不具有止水性而提供開(kāi)挖面水體滲漏通道,從而導(dǎo)致地面沉陷。
但是在不斷地停機(jī)過(guò)程中,壓力倉(cāng)和排土器內(nèi)的混合土體中的泡沫已經(jīng)消散,不具有抵抗水壓力的作用,加之在操縱盾構(gòu)機(jī)的過(guò)程中,曾打開(kāi)螺旋排土器閘門(mén)排水,導(dǎo)致螺旋排土器出土口的嚴(yán)重噴涌,連續(xù)的噴涌引起開(kāi)挖面水位驟降和上覆砂土土內(nèi)孔隙水應(yīng)力降低,有效應(yīng)力增加,在忽然的排水固結(jié)作用下,砂土?xí)鋈话l(fā)生沉降,從而引起地面的塌方。
3.3 土體擾動(dòng)較大,松弛導(dǎo)致土體應(yīng)力釋放
從8 月22 日上午起,盡管盾構(gòu)機(jī)推進(jìn)速度非常緩慢,但是盾構(gòu)機(jī)的刀盤(pán)仍然處于轉(zhuǎn)動(dòng)狀態(tài),而且千斤頂推力一直持續(xù)在850 ～950t , 扭矩也居高不下(基本上在250tm 以上) ,166～180 環(huán)的推力、扭矩變化曲線如圖4 所示。
圖4 166～180 環(huán)盾構(gòu)機(jī)掘進(jìn)推力和扭矩變化圖
開(kāi)挖面及周?chē)馏w在高推力和高扭矩作用下,受到了塑性破壞。尤其是砂層在刀盤(pán)的充分?jǐn)嚢柘?擾動(dòng)過(guò)大。根據(jù)沖洪積砂層中的地基變位理論,此時(shí)極容易在砂土中形成拱:拱上部土體因?yàn)楣ぷ饔没旧咸幱诜€(wěn)定狀態(tài),而拱下部土體則會(huì)因?yàn)閼?yīng)力釋放、松弛而塌陷,進(jìn)入壓力倉(cāng),滑動(dòng)面基本與刀盤(pán)斜交,滑動(dòng)體成一楔形。
之后,因?yàn)榈湫偷纳宪浵掠蔡卣?下部硬巖不斷的被磨動(dòng)但是進(jìn)入土倉(cāng)的極少(土樣分析的結(jié)果也是如此),而上部砂土則在刀盤(pán)的不斷攪動(dòng)下源源不斷的往艙內(nèi)涌入,滑動(dòng)面不斷的擴(kuò)展, 砂土內(nèi)的拱線上移,內(nèi)部掏空范圍不斷擴(kuò)大,(但是盾構(gòu)機(jī)的掘進(jìn)進(jìn)尺幾乎沒(méi)有),最終拱上土體在自重作用塌陷,表現(xiàn)為地面的忽然塌方。當(dāng)時(shí)盾構(gòu)機(jī)掘進(jìn)資料顯示,壓力倉(cāng)上方土壓力波動(dòng)較大,在0. 4～1. 7 之間大幅變化,可以證明確實(shí)存在砂土掏蝕情況。
顯然在這種情況下,盾構(gòu)機(jī)若是繼續(xù)強(qiáng)行推進(jìn),則開(kāi)挖面前方土體進(jìn)一步受到擾動(dòng)(被動(dòng)土壓力和機(jī)身摩擦力),將會(huì)發(fā)生向盾構(gòu)機(jī)掘進(jìn)方向的位移,只會(huì)導(dǎo)致塌孔的面積的進(jìn)一步擴(kuò)大。后來(lái)的掘進(jìn)情況充分的證明了這一點(diǎn)。
4 事故處理措施
針對(duì)一周內(nèi)連續(xù)出現(xiàn)的兩次幾乎類(lèi)似的塌方事故,在初步分析問(wèn)題的原因后,應(yīng)該果斷采取以下措施,以制止地表沉降擴(kuò)大化,確保盾構(gòu)機(jī)安全通過(guò)沉陷區(qū)域。
(1) 首先攔截塌陷四周的地表水,防止地下水進(jìn)一步滲入隧道內(nèi),降低隧道內(nèi)的涌水量。及時(shí)對(duì)塌孔進(jìn)行回填,尤其是漏水口處,回填密實(shí),形成相對(duì)隔水層。
(2) 控制好推進(jìn)速度和出土速度,維持開(kāi)挖面土壓平衡,減少地表的沉降量。
(3) 加大注漿量,每一環(huán)管片背后的注漿量應(yīng)≥8. 0m3 ,確保地面沉降范圍不再向前擴(kuò)展。增加輔助添加劑量,改善渣土的和易性,在增加泡沫量達(dá)不到效果時(shí),可以考慮改用膨潤(rùn)土泥漿。
(4) 加強(qiáng)監(jiān)控測(cè)量,特別是出土量和土倉(cāng)壓力,注漿量等參數(shù),并及時(shí)根據(jù)監(jiān)控?cái)?shù)據(jù)調(diào)整掘進(jìn)參數(shù)。每天進(jìn)行一次土樣分析,進(jìn)行土質(zhì)鑒定,確定砂層有無(wú)繼續(xù)下滲趨向。
(5) 在掘進(jìn)速度及其緩慢,刀盤(pán)推力、扭矩持續(xù)增加的情況下,可以考慮進(jìn)行換刀。至于開(kāi)挖面地下水和上覆(3 -2) 砂層的處理,可以從地面上采用攪拌樁(水泥-水玻璃雙液漿) 進(jìn)行加固,隔斷砂層及水力聯(lián)系。
